時間：2022-05-25 07:01:52
開篇：寫作不僅是一種記錄，更是一種創造，它讓我們能夠捕捉那些稍縱即逝的靈感，將它們永久地定格在紙上。下面是小編精心整理的12篇吊裝方案，希望這些內容能成為您創作過程中的良師益友，陪伴您不斷探索和進步。
1、工程概況
武漢鍋爐廠生產的WGZ1165/17.5-1型鍋爐汽包材質為BHW35，吊桿材質為19Mn6，鍋筒中心線安裝標高為65500mm。運輸重量：175T（卸車、運輸重量），外徑Φ2033mm，壁厚為145mm，筒身長為20000mm，總長為22194mm，汽包總重量為186.65T，其中鍋筒重量為152.72T，吊架重量為20409.2kg，汽包內部裝置重量為13520.09kg。吊裝使用廠家安裝在筒體上的吊裝耳板，距汽包橫向中心8600mm。
起吊重量計算：鍋筒重量152.72T，汽包內部裝置重量13.52T，兩“U”型吊桿重量：4.78T，140 T滑車組重0.9T×2=1.8 T，索具共重1.6T×2=3.2 T，吊裝重量合計：176.02T。
2、汽包吊裝方案
汽包長L=22.194m，鋼架H7-H27.4柱中心間距20.4m，G0.5與H柱之間橫梁寬：300mm，H7-H27.4柱間凈距：20.4-0.3=20.1m
吊裝時，由一臺140T卷揚機提升系統與QTS3150塔吊聯合吊裝作業，140T卷揚機提升系統吊高頭即左端，QTS3150塔吊吊低頭即右端，整個吊裝、平移、就位過程QTS3150塔吊最大負荷97T，就位時最大回轉半徑R=22m，額定起重量Q=125T。
在DL-1、DL -15板梁之間布置兩個箱形梁，箱形梁上方布置小坦克及140T卷揚機提升系統，具體布置位置見圖3。
在吊裝過程中為了解決由于水平分力造成的汽包向左位移，在鍋爐零米布置一臺5T卷揚機進行水平向右牽引，保證吊裝順利進行。
3、雙機抬吊受力分析
汽包外徑：Φ2033mm
汽包受力圖：（圖1）
3.1 雙機抬吊時，取動載系數K=1.1
P=1.1×176.02=193.6T≈194T
當汽包傾斜角最大40°時，
C=1227.5×tg40°=1030mm
a=（8600-1030）×cos40°=5799mm
b=（8600+1030）×cos40°=7377mm
P1=P×b/（a+b）
=194×7377/（5799+7377）
=108.6T
P2=194-108.6=85.4T
140T卷揚機提升系統系公司成熟的汽包吊裝機具，其強度滿足吊裝，在此不做強度校核計算。
3.2 QTS3150塔吊受力情況分析
在起吊期間塔吊負荷為85.4T，調整至水平狀態及平移就位期間塔吊負荷97T，就位時回轉半徑最大，為R=22m，額定起重量Q=125T，滿足要求。
塔吊鋼絲繩選用：6×37-Φ52 L=16m 4股使用
每股受力24.25T，破斷拉力：Sb=170.5T
安全系數：K=170.5/24.25=7（倍）
3.3 導向滑輪軸強度計算：加工圖見附圖
輪軸選用φ159×16無縫管加工而成，加工后外徑φ158mm。
（圖2）
卷揚機抽頭拉力取最大Q=12T 計算得P=6T
Mmax=PL/8=6x103x156/8
=117000Kg.cm
W=1/32πD3（1-α4）=185.87cm3
δ=Mmax/W=117000/185.87=629.5Kg/cm2〈1600 Kg/cm2因此強度滿足要求
4、本方案與以往方案的比較
4.1 卷揚機的布置位置（圖3）
4.2 方案優劣比較（圖4）
（1）以往方案吊點位置在汽包正式吊耳區域，因此在汽包就位前爐后吊桿支座梁不能安裝，吊桿支座不能找正，造成汽包吊裝時間較長，以往經驗約需14-15小時。而本方案在汽包吊裝前所有吊桿梁已安裝找正完，汽包到位后只需穿銷軸，實際吊裝時間4.5小時，大大提高了勞動效率。
（2）我司制作的汽包吊裝卷揚機提升系統在吊裝過程中存在鋼絲繩與主大梁磨繩的現象，在本方案中增加了2個導向滑輪，徹底解決了磨繩問題，減少了安全隱患。
【關鍵詞】構件；吊裝；安全
1. 工程概況
3×17米橋位于京滬高鐵泰安站學院路上橫跨開元河，交角為90°，為3跨17米連續板橋。橋上裝飾斜塔為型鋼桁架，順橋向頂寬1.5米，下部加寬至4米；橫橋向頂、底寬度均為1.5米，結構豎向高23.7米。桁架頂部為懸挑箱形結構，中間為箱型聯系結構將機動車道兩側斜塔相銜接。斜塔東側共設置14根拉索。主桁架與聯系桁架共重42.9噸，采用地面焊接后整體吊裝。
2. 構件吊裝工藝
2.1 構件的吊裝。
構件吊裝采用50噸吊車吊裝，25噸吊車輔助吊裝，共采用兩臺50噸吊車和一臺25噸吊車。先吊裝兩個主構件，再用25噸吊車吊裝系梁。
構件重42.9 噸，用50噸吊車采用單點吊裝，兩點輔助協調平衡。
2.1.1 構件吊裝準備。
（1）組織準備。
鋼桁架吊裝有專業吊裝隊伍施工，配備有實際工作經驗的專業人員擔任吊裝管理人員。組織熟練的各工種技術工人，并在進場前進行有關的入場教育。對特殊工種人員進行上崗前培訓，安全技術交底。
配備吊車司機3名，指揮員1名，吊裝輔助工人10名。
（2）技術準備。
項目經理及技術負責人及時組織全體技術人員認真閱讀有關文件和圖紙，對鋼桁架及其基礎的施工質量進行檢查驗收合格，報監理工程師檢查驗收合格后才能進行吊裝工作，吊裝前應會同質檢員、施工人員對吊裝隊伍進行吊裝技術交底。
（3）物資準備。
兩臺50噸吊車和一臺25噸吊車；20的8根地錨纜風鋼絲繩；10米高的直徑1寸的鋼管立柱2根。
（4）場地準備。
將吊裝時吊車起重臂工作半徑和工作高度范圍內的障礙物清除干凈，不得有輸電線路或其它障礙。場地整平并碾壓密實，保證吊裝機械行走平穩。
2.1.2 構件及基礎彈線、構件底抄平。
（1）彈線構件應在構件上彈出至少三個安裝中心線、基礎頂面線。
（2）構件吊裝的施工順序是：綁扎、扶直就位、吊升、對位、臨時固定、校正和最后固定。
（3）構件的綁扎。構件在扶直就位和吊升兩個施工過程中，綁扎點均應選在上拱處，左右對稱。綁扎吊索內力的合力作用點（綁扎中心）應高于構件重心，這樣構件起吊后不宜轉動或傾翻。綁扎吊索與構件水平面所成夾角，扶直時不宜小于60°，吊升時不宜小于45°，采用兩點綁扎。
（4） 構件的扶直與就位構件在吊裝前要扶直就位，即將平臥制作的構件扶成豎立狀態，然后吊放在預先設計好的地面位置上，準備起吊。扶直時先將吊鉤對準構件平面中心，收緊吊鉤后，起重臂稍抬起構件。
（5） 構件的吊升、對位與臨時固定。
構件的吊升采用三機聯合吊裝。三機聯合吊裝構件時，先將構件吊離地面500mm，然后將構件吊至吊裝位置，將構件緩降至基礎頂，進行對位。構件對位應以基礎的定位軸線為準，對位前應事先將基礎軸線用經緯儀投放在基礎頂面上。對位以后，立即焊接固定，然后起重機脫鉤。
應十分重視構件的焊接時固定，因為構件對位后是單片結構，側向剛度較差。桁架臨時固定，可用20的四根地錨纜風鋼絲繩焊固在斜拉鎖一面的下端預埋件上拉牢、在斜拉鎖另一面采用10米高的直徑1寸的鋼管立柱支撐。
3. 質量技術要點
該吊裝方案為現場焊接完成后整體吊裝，避免了主體桁架與聯系桁架分別吊裝高空焊接的困難，保證了焊接質量，節約了高空焊接的腳手架費用。但是整體吊裝重量重，構件穩定性差，若吊裝不穩定，極易造成聯系桁架的扭曲變形，因此吊裝的關鍵是保持3臺吊裝機械密切協作配合，吊裝作業人員、指揮人員的專業化和熟練性，保證構件吊裝過程的平穩。
4. 安全技術要點
4.1 凡參加施工的全體人員都必須遵守安全生產“安全生產六大紀律”、“十個不準”的有關安全生產規程。
4.2 吊裝作業人員都必須持有上崗證，有熟練的鋼結構安裝經驗，起重人員持有特種人員上崗證，起重司機應熟悉起重機的性能、使用范圍，操作步驟，同時應了解鋼結構安裝程序、安裝方法，起重范圍之內的信號指揮和掛鉤工人應經過嚴格的挑選和培訓，必須熟知本工程的安全操作規程，司機與指揮人員吊裝前應相互熟悉指揮信號，包括手勢、旗語、哨聲等。
4.3 起重機械行走的路基應堅實平整、無積水。
4.4 起重機械要有可靠有效的超高限位器和力矩限位器，吊鉤必須有保險裝置。
4.5 應經常檢查起重機械的各種部件是否完好，有無變形、裂紋、腐蝕情況，焊縫、螺栓等是否固定可靠。吊裝前應對起重機械進行試吊，并進行靜荷載及動荷載試驗，試吊合格后才能進行吊裝作業，起重機械不得帶病作業，不準超負荷吊裝，不準在吊裝中維修，遵守起重機械“十不吊”。
4.6 在使用過程中應經常檢查鋼絲繩的各種情況：
4.6.1 磨損及斷絲情況，銹蝕與情況，根據鋼絲繩程度及報廢標準進行檢查。
4.6.2 鋼絲繩不得扭勁及結扣，繩股不應凸出，各種使用情況安全系數不得小于標準。
4.6.3 鋼絲繩在滑輪與卷筒的位置正確，在卷筒上應固定可靠。
4.7 吊鉤在使用前應檢查：
4.7.1 表面有無裂紋及刻痕。
4.7.2 吊鉤吊環自然磨損不得超過原斷面直徑的10%。
4.7.3 鉤脛是否有變形。
4.7.4 是否存在各種變形和鋼材疲勞裂紋。
4.8 檢查繩卡、卡環、花籃螺絲、鐵扁擔等是否有變形、裂紋、磨損等異常情況。
4.9 檢查周圍環境及起重范圍內有無障礙，起重臂、物體必須與架空電線的距離符合以下規定（見表1）：
4.10 在吊裝作業時，吊物不允許在民房街巷和高壓電線上空及施工現場辦公設施上空旋轉，如施工條件所限必須在上述范圍吊物旋轉，需對吊物經過的范圍采取嚴密而妥善的防護措施。
4.11 吊起吊物離地面20～30cm時，應指揮停鉤檢查設備和吊物有無異常情況，有問題應及時解決后在起吊。
4.12 吊物起吊懸空后應注意以下幾點：
4.12.1 出現不安全異常情況時，指揮人員應指揮危險部位人員撤離，而后指揮吊車下落吊物，排除險情后再起吊。
4.12.2 吊裝過程中突然停電或發生機械故障，應指揮吊車將重物慢慢的落在地面位置，不準長時間懸在空中。
參考文獻
關鍵詞:提籃拱 鋼管骨架 扣索方案 優化
1. 工程簡況
落步溪大橋為國內跨度較大的鋼管混凝土勁性骨架提籃拱橋。由于大橋地處山區,山坡陡峻,河谷深窄,為了一孔跨越深谷,主橋采用跨越能力較強的拱橋(矢跨比確定為1/4.5),孔徑布置為1-24m后張梁+1-178m上承式拱橋+1-32m后張梁(橋型布置見圖1)。本橋兩岸邊坡陡峻,拱圈施工是本橋施工的關鍵。主跨178m上承拱橋拱圈的施工結合地形條件,采用了裸拱合攏相對容易的勁性骨架混凝土拱圈方案,以減小大跨度橋梁的施工風險。為了增強其橫向穩定性,拱肋為提籃型布置。178m上承式鋼筋混凝土拱肋的拱軸線為懸鏈線,采用單箱單室箱型變高度截面。骨架空鋼管的吊裝是本橋施工的重點工序,也是風險較大、施工較困難的工序之一。它不僅關系到混凝土拱肋成型的質量,也對拱肋混凝土外包施工、拱上立柱、拱頂框架及拱上連續梁的施工有著重要的影響。由于地形條件的限制,本橋采用無支架纜索吊裝方案架設拱肋鋼管骨架,為保證骨架安裝過程中的安全及骨架的順利合龍,本文進行了扣索方案的優化計算,并結合合龍前的溫度效應計算結果,給出了合龍前的扣索索力優化值、骨架吊裝過程中標高、鋼管應力、扣索索力控制值以及合龍施工的相關建議,具有一定的工程指導意義。
2. 鋼管骨架吊裝方案扣索索力計算數學模型及算法[1-5]
2.1扣索索力計算數學模型
求解扣索索力的計算模型可采用下面的數學形式進行描述。對鋼管拱肋骨架的某吊裝階段,用MIDAS-Civil建立力學正問題的有限元控制方程如下[5]:
(1)
式中:K―結構的整體剛度矩陣;u―節點位移向量;F―結構自重、施工荷載及溫度荷載等產生的節點等效力向量。顯然,由式(1)可知,對于某特定的吊裝節段,拱的位移u是關于索力向量S的函數,即,因此求解索力的問題可轉化為如下有約束的極小值問題:
其中:f―目標函數,S―設計變量,―狀態變量。式(2)中各符號的意義如下:si―i號扣索的索力張拉值;S―所有扣索索力組成的向量;―拱肋第j個標高控制點在F作用下的豎向位移值,此值由結構有限元分析得到;―j控制點的期望預拱度,為已知量;―施工中拱肋標高允許偏差的上、下限;―第m個內力控制截面的最不利Mises應力值,由有限元計算得到;―為鋼管的容許應力;N―扣索的總數;H―標高控制點的總數;M―內力(或應力)控制截面的總數;―索的容許應力;m―索的安全系數。
從式(2)顯示的意義可知,理想的情況是通過張拉扣索,使拱軸線全盤達到期望線形,即,但實際上這是無法做到的。因為期望預拱度值主要與鋼管的自重以及溫度荷載有關,它是分布載荷,而扣索索力值為點荷載,因此索力優化計算中必須選取若干標高控制點。當迭代優化的索力能保證H個標高控制點的f(S)最小,并且各單個控制點的標高及骨架內力(或應力)偏差滿足相關規范和設計要求,此時得到的索力為最優索力,相應的拱肋線形也是最逼近期望的線形。標高控制點數H越大,拱肋線形越符合期望線形。
當然,通過合龍前某一施工階段的扣索優化計算得到的一組索力未必能夠滿足骨架倒拆計算和正裝計算的要求,因而有必要進行骨架的倒拆計算。如果優化計算得到的索力不能滿足倒拆計算和正裝計算的要求,則選擇不能滿足骨架正裝計算的施工階段進行適當的調索計算。
2.2索力優化分析的計算迭代步驟[6-7]
第一步:選定合龍前某一階段(一般為合龍前的最不利階段),設定一組索力(S0),并考慮自重(w)、臨時荷載(L)等可能荷載進行結構的正分析,計算出結構的位移(u1)、應力(σ1)、索力(s1);
第二步:判定第一步計算結果是否滿足拱肋骨架線形、應力、索力的控制要求即:
如果式(3)不滿足,則將索力S1帶入第一步重新計算,直至滿足要求,得出一組最優索力Si;如果式(3)滿足,則直接進入第三步:
第三步:以Si為優化索力,進入倒拆計算,第j階段的倒拆計算結果為Sj,uj,σj(j=1,2,…K,K為倒拆計算工況數),判定Sj,uj,σj (j=1,2,…K)是否滿足結構的安全、穩定要求,即:
如果式(4)成立,則Si為滿足正裝計算和倒拆計算要求的一組可行最優化索力,輸出倒拆計算結果()(o―表示優化索力作用下計算結果,k―第k個倒拆計算工況),即本組結果可以作為一組優化扣索索力作用下骨架正裝施工過程中的控制數據。如果式(4)不滿足,則進入第四步。
第四步:以Si為優化索力,進入倒拆計算過程中的調索計算,選定第三步中不滿足式(4)的工況(假定為M工況),進行調索優化,使得調整后的索力工況M能夠滿足式(4),輸出M工況的索力變化量,及本工況下的位移、應力結果以作調索時參考。
根據作者的經驗,上述迭代計算一般需要5～8次循環,而且一般情況的最優優化索力均能滿足拱肋骨架正裝計算及倒拆計算的要求,較少遇到在吊裝過程中需要調索的情況,依據本文中的扣索索力優化計算方法得到的優化索力不僅能夠滿足正裝計算和倒拆計算的要求,而且保證了吊裝過程的一氣呵成,在不需要任何調索工作的前提下,骨架即可具備良好的合龍條件,保證了合龍施工的順利及良好的骨架應力狀態。
3. 落步溪大橋鋼管骨架扣索方案比選計算結果及分析
受落步溪大橋的施工場地條件限制,采用傳統的扣塔-扣索法安裝骨架較為困難,經過方案比選,最終選擇了無扣塔扣索方案,即扣索后錨點充分利用本橋拱座后方的橋臺(進行相應的預應力配束),根據鋼管節段吊裝順序,擬定了兩種扣索方案:
方案I:每安裝一個節段,張拉相應編號的扣索,安裝下一個節段時,拆除前一節段的扣索,僅保留后一節段的扣索,即骨架合龍前,僅保留5#扣索。
方案II:每安裝一個節段,張拉相應編號的扣索,隨后各節段安裝時均保留相應的扣索,即合龍前共有5組扣索。
整橋鋼管骨架共分為11段,宜昌側和萬州側各5段,11#節段為合龍段,相應的扣索編號見圖2。MIDAS計算模型見圖3、圖4。
3.1 骨架自重計算結果
根據方案I、方案II的支反力計算結果,合龍前半跨拱肋鋼管重量約為270噸,實際重量:267.2噸,相對誤差為1.47%。
3.2 扣索索力及骨架結構應力
扣索方案I:為平衡鋼管自重彎矩,并使鋼管骨架最遠端具備合龍條件,經過多次迭代計算,單組扣索(10根7Φ5鋼絞線組成,共兩組)索力為135.5噸;合龍前拱肋鋼管、橫聯、豎聯最大壓應力為-45.36MPa,最大拉應力35.23MPa。
扣索方案II:經過多次迭代計算,合龍前的最優扣索索力計算值見表2。在本組優化索力作用下,合龍前拱肋鋼管骨架最大壓應力-34.54MPa,最大拉應力為17.34MPa。
綜合分析兩種扣索方案優化扣索索力作用下,骨架的拉、壓應力均低于相應的強度容許應力及穩定承載力,即相應的扣索索力均能夠保證合龍前鋼管骨架結構的強度及穩定性。
3.3 鋼管骨架的變形計算結果及分析
方案I、方案II在最優扣索索力作用下的變形等值線見圖5、圖6。
扣索方案I:當扣索索力為135.5噸時,第5節段最遠端鋼管上弦節點X、Y、Z三向位移分別為:+8.9mm、0.27mm、+0.95mm,下弦鋼管節點X、Y、Z三向位移分別為:+16.84mm、0.02mm、+1.48mm。根據拱肋鋼管上、下弦節點X向位移變化量可見,單組扣索作用下,第5節段合龍端上、下弦節點X向位移差為7.94mm。合龍前拱肋鋼管骨架節點最大X向(縱橋向)位移為25.3mm,最大豎向位移為45.0mm。
扣索方案II:在一組優化扣索索力作用下,拱肋骨架節點最大豎向位移為3.36 mm,最大縱向位移為-30.2mm,合龍處拱肋上、下弦節點縱向位移分別為:-9.9mm、-8.9mm。二者相差約1mm。
3.4 鋼管拱肋骨架吊裝過程坐標控制值計算
對扣索方案I而言,張拉5#扣索時對扣索張拉力和骨架遠端標高進行控制,滿足骨架合龍的標高時隨即進行錨固即可。而對于扣索方案II,需要在一組最優扣索索力作用下進行骨架結構的倒拆計算,得出各節段安裝過程中扣點對應的下弦鋼管節點坐標控制數據,供吊裝施工控制時參考(表3)。需要說明的是,每一節段吊運就位后,只需要控制該節段吊點位置處的坐標,其它位置處的測試值僅作校核。由表3中的數據可知,吊裝3#節段、4#節段時,扣點豎向坐標分別要求與理論坐標相差-14.6mm、-37.8mm,而當5#節段吊裝完成即5#扣索張拉值控制索力值后,骨架各節點豎向坐標與理論坐標最大差值僅為-2.1mm。由于本橋的扣索后錨點的標高低于拱肋骨架最高點,因此隨著節段的吊裝,骨架的順橋向壓縮量逐漸增大,合龍前5#扣點的最大軸向壓縮量為8.9mm。
3.5 落步溪大橋鋼管骨架吊裝過程(扣索方案II)控制應力測試及分析
骨架吊裝過程控制采用“線形和扣索索力雙控”的原則,其中以表3中的標高數據控制為主,表2中的扣索索力值控制做校核。表4列出了成型的拱肋骨架各截面的實測應力及理論應力。由表中數據可見,宜昌側拱腳、1/4截面位置的部分部位弦管總應力與理論總應力相差稍大外,其余各截面的測試部位應力均非常吻合,相對誤差均小于10%。表明采用此種吊裝控制方法可以準確的保證拱肋骨架的成型質量。
5. 結論
綜合兩種扣索方案計算結果可知,兩種方案優化扣索索力作用下,骨架的應力狀態均能滿足結構的強度及穩定性要求,但扣索方案II具備更好的Z向(標高)、X向(縱橋向)合龍條件,并且骨架的變形和應力均較方案I更為均勻。通過倒拆計算給出的骨架標高及扣索索力控制值,能夠保證骨架吊裝過程的順利完成,避免繁瑣的索力及標高調整工序。
參考文獻:
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關鍵詞:矩形、盾構頂管、隧道、管節
中圖分類號：U45文獻標識碼： A
1工程概況
本標段是紅專路隧道下穿中州大道工程1標，紅專路位于豐產路南側，黃河路北側，道路寬度約為8m。規劃隧道為機動車雙向四車道＋非機動車道,單車道寬度為3.5m，隧道機動車道土壓平衡矩形盾構頂管段、明挖暗埋段、U型槽段凈寬均為2×8.75m。每側非機動車道土壓平衡矩形盾構頂管段、明挖暗埋段、U型槽段凈寬均為6m。頂管段采用土壓平衡矩形盾構頂管機進行隧道施工，分為機動車道和非機動車道隧道，隧道長度為105m米。工程地理位置如下圖:
圖1： 工程地理位置圖
2編制依據
（1）《建筑施工起重吊裝工程安全技術規范》JGJ276—2012
（2）現行相關的國家、行業、企業標準
（3）管節的相關圖紙
（4）現場實地勘察情況
3管節吊裝運輸方案
3.1 運輸線路的選擇
根據施工現場的實際情況，考慮設備運輸的安全、順利和其可行性，選擇管節的運輸路線如下：
圖2：管節運輸線路圖
3.2吊裝運輸設備的確定
根據現場情況，采用中聯重工 250噸履帶吊進行管節的吊裝和運輸工作，采用90T+90T門式起重機進行管節吊裝下井等工作。經查250噸履帶吊的起重負荷表可得：8米工作半徑可吊126.2噸、10米工作半徑可吊100噸，機動車道10100×7250×1500管節重80噸（含吊具），所以完全在安全起吊范圍內。（后附250噸履帶吊的參數表。）
中聯重工250噸履帶吊主要性能參數
表1 管節外形尺寸和重量表
3.3 管節吊裝、運輸流程圖
250噸履帶吊檢查及試運轉
履帶吊行走道路及停機位置地基檢查
管節起吊
管節運輸至始發井南端
管節放置到翻轉架上
管節在250噸履帶吊配合下翻轉
吊運管節至90T+90T門吊起吊區
90T+90T門吊吊運管節下井安裝
圖3 ：管節吊裝、運輸流程圖
3.4管節吊裝工藝
3.4.1索具的配置
吊具：自制100噸吊具1套
卸扣：55噸4個
鋼絲繩：￠36mm×6m的4根
3.4.2 吊裝前的檢查、準備工作
3.4.2.1吊裝方案的選擇
根據大管節的重量為80噸（含吊具），而所用的履帶吊為250噸它8米的工作半徑為123.5噸，所以可以滿足吊裝作業要求。在吊裝過程中要對現場進行實地探查、分析優化。
3.4.2.2對參與吊裝工具的檢查和保養
對參與吊裝工作的機械設備進行起運前的檢查和保養，以確保吊裝過程中盡量不出現或減少機械故障的發生，檢查內容主要包括如下內容：
(1)發動機燃油、冷卻水及液壓系統、油路的檢查。
(2)鋼絲繩的檢查必要時更換。
(3)起重臂、限位器、吊鉤、電腦數據傳感系統、安全報警系統、控
制系統的檢查和調試。
(4)電路系統、照明燈光的檢查和更換。
(5)無線對講指揮系統的調試和檢查。
(6)檢查安檢證照情況，常用工具、應急裝置是否齊備。
(7)吊裝時間應安排為8點～18點時段，以確保吊裝時的光亮度、可
見度等，確保吊裝安全。
3.4.3 試吊注意事項
（1）起吊物件應有專人負責,統一指揮.指揮時不準戴手套,手勢 要清楚,信號要明確,不得遠距離指揮吊物.
（2）起吊物件時,必須先試吊,離地不高于 0.5 米,經檢查確認穩妥,并用圍繩牽住吊物保持平穩,方可指揮起吊運行.要求試吊 1 次
（3）吊運物上的零星物件必須清除,防止吊運中墜落傷人.
（4）試吊過程中，若出現異常現象，應立即停止試吊，待查明原因，并進行修復后，方可繼續試吊。
（5）在吊裝的路線上要有安全巡視人員提醒路過人員，謹防發生事故或影響吊裝工作。
（6）嚴格按照上述試吊步驟進行，并作好試吊記錄。
3.4.4起吊
（1）起重機駕駛員應服從現場指揮人員的正確指揮，認為指揮要求有疑問的、不合理的，與指揮人員溝通后再動作。
（2）司索掛鉤完畢后，檢查卸扣、鋼絲繩的狀態情況，由現場指揮人員、安全員和起重機駕駛員三人確認后，方可起吊。
（3）根據安全操作規程，遇到以下自然條件停止吊裝作業：
①風大于等于4級，停止作業；
②雨到中雨時，應停止作業；
③霧能見度小于14米，大霧停止作業；
④任何人員發出的停止信號時，應立即停止。
（4）安全人員、指揮人員、司索人員、起重機司機必須進行目視跟蹤、吊物的扶護工作，避免吊裝過程中的碰刮和意外。
（5）吊起時應控制物體的穩定，并在吊起10㎝時停止一下檢查制動安全情況，以便及時發現存在問題。
（6）起重機在吊裝過程中應盡量勻速轉向、上升或下落避免吊物晃動和抖動。
（7）現場安全措施：
①在的吊裝場地設立安全區域。
②在吊裝區域外處間隔擺放安全標志，以防止其他車輛、人員的誤入。
③將危險標志牌置于顯著位置，以示警示。
④必須保證現場良好的照明條件。
圖4：管節吊裝示意圖
3.4.5運輸過程
（1）管節每次運輸中派安全人員、維護人員進行跟蹤，處理運輸過程中的一般事務和突發機械故障排除。
（2）車速嚴格控制在0.7km/h以內，車輛在行駛過程中應盡量勻速行駛避免緊急制動。
(3)在吊裝過程中吊車“行走、回轉、俯仰吊臂、起落吊鉤等動作，一次只宜進行一個動作，待前一個動作結束后，在進行下一個動作”的要求進行操作。
3.4.6翻轉
（1）管節到達翻轉現場后（始發井南端頭），聽從現場工作人員統一指揮，按要求將車輛就位，并遵守工地現場的規章制度。
（2）翻轉過程中，聽從現場指揮，確認管節完全放置到翻轉架上以后，聽到指令后方可卸鉤。
圖5:管節放置示意圖
（3）管節放置到翻轉架上以后,將100噸吊具安裝到管節吊裝孔處, 250噸履帶式起重機配合100噸吊具慢慢吊起管節,在起吊過程中應保證鋼絲繩垂直受力,即小車應隨著管節的翻轉而做出相應移動,直至管節完成翻轉。見管節翻轉示意圖：
圖6：管節翻轉示意圖
3.4.7 管節吊運下井
管節翻轉完成以后，90+90t門式起重機將管節吊運至始發井內安裝位置。見管節吊運下井示意圖:
圖7:管節吊運下井示意圖
4 安全預案
4.1編制目的
在本次管節吊裝、運輸過程中，建立健全突發事件應急處置機制，推進應急處置工作的科學化、制度化建設，提高處置能力，最大程度地預防和減少突發事件的發生，降低突發事件造成的危害和影響，切實維護好人民群眾及有關各方面的正當權益，保障本項目工程施工的順利實施。
4.2編制依據
依據《國務院關于全面加強應急管理工作的意見》、《突發事件應對法》和中鐵隧道集團有限公司及隧道股份有限公司《突發事件（事故）應急處置預案》及相關法規規定，為應對建筑施工突發事件，加強對突發事件的處理能力，提高緊急處置和協調救援的反應速度，最大限度地保障作業人員的生命安全及財產安全，維護正常的社會秩序，特制定本預案。
4.3適用范圍
本預案適用于鄭州市下穿中州大道隧道工程I標突然發生造成或者可能造成影響施工現場安全的突發事件，特別是造成或者可能造成重大人員傷亡、重大財產損失時的應急救援。
突發事件類型：各類自然災害；各類事故災害。
（1）自然災害：包括地震、洪水、雪災等突發性災害天氣,鄭州市人民政府及市氣象臺黃色及以上氣象預警信息；
（2）事故災難：施工現場發生的因物體打擊、觸電、機械傷害、起重傷害、高處墜落、中毒和窒息、火災和爆炸、坍塌、車輛傷害及自然災害等造成的一般（四級）及以上安全事故。
4.4指導原則
（1）以人為本，依法規范。把保證從業人員及人民群眾的生命安全和身體健康作為建筑突發事件應急處理工作的出發點和落腳點, 按照有關法律、法規的規定實施應急處理。
（2）統一領導，分級管理。施工場地突發事件實行統一領導并實行屬地管理，各班組負責處理各自管轄范圍內突發事件，按照預案規定，在各自的職責范圍內做好施工場地突發事件應急處理的有關工作。
（3）快速反應，高效運轉。發生施工突發事件時，要迅速作出反應，采取果斷措施，及時控制和消除施工突發事件造成的損失。
（4）預防為主，群防群控。貫徹“預防為主”的方針，密切關注氣象信息，并加強對安全防護、安全操作規程等知識的宣傳，提高安全防范意識，落實各項防范措施，做好人員、技術、物資和設備的應急儲備工作，并根據需要定期開展技術培訓和應急演練。對各類施工突發事件要及時分析和預警，做到早發現、快行動、嚴處理。動員一切力量，做到群防群控。
4.5危險源與風險分析
本次頂管組裝與拆卸存在的重要危險源有坍塌、火災、起重吊裝、隧道有軌運輸，各種爆炸、觸電、自然災害、交通、職業病、急性中毒、環境污染和破壞等。這些危險源均可能導致較大人員傷害、財產損失和環境破壞。
4.6事故的應急處理
事故現場人員在迅速報告事故的同時，應積極采取安全可靠的自救措施，防止事態擴大，并保護好事故現場。因搶救傷員、防止事故擴大以及疏通交通等原因需要移動現場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等。
事故發生地的各班組接到事故報告后，其負責人應當立即趕赴事故現場，組織事故救援。
應急救援指揮部迅速制定事故處置方案并組織指揮實施 ；進行現場勘察和調查取證，初步開展事故調查處理工作。
參考文獻
[1] 《起重機械安全監察規定》國家質監局〔2006〕92號.中國標準出版社，2007.
[2] 《起重機械安全規程》GB6067.1-2010. 中國標準出版社，2010.
[3] 《起重機械設備安裝工程及驗收規范》GB50278-2010. 中國標準出版社，2010.
關鍵詞：大板粱;起吊負荷;起吊順序;起吊位置；吊裝方案
鍋爐機組大板梁吊裝方案設計涉及到吊裝環境、方式、順序等多方面因素，本文將以徐州華美熱電廠二期#2鍋爐機組，來淺析大板粱吊裝方案設計。
1工程概況
爐架共設計6根板梁，分別布置在KA、KB、KC、KD、KE、KF排上，其中KB板梁為疊梁,KB板梁疊合面連接方式為先栓后焊，連接螺栓規格為M24高強螺栓，螺栓強度等級為10.9級。該工程大板梁的吊裝方案設計難點在于：KB板梁為疊梁,需將KB上半梁吊放在KD上，并臨時固定，然后安裝KB下半梁，安裝好后，再從KD上將KB上半梁吊過來，安裝KB板梁疊合面連接方式為先栓后焊，其中連接螺栓規格為M24高強螺栓，螺栓強度等級為10.9級。初步確定該工程大板梁的吊裝方案設計可行性方法為：利用CAD模擬吊裝過程；分別在CAD上表示出各個大板梁的安裝時，吊耳到吊車回轉中心的距離；根據該距離分別查各個吊車的性能工況，用實際吊裝重量除以理論吊裝重量得到的百分比不超過85%，則認為該吊裝方案可靠。
2鍋爐機組大板梁吊裝方案設計過程
2.1板梁的體積和重量
根據廠方提供圖紙板梁的結構和重量。
2.2現場的施工環境
勘察現場，利用CAD模擬吊裝現場，避開障礙物，避不開的障礙物，與業主溝通，移走障礙物。
2.3機械化
1臺ZSC60200塔吊和1臺SCC4000C履帶吊，塔吊的規格是60噸，履帶吊是400噸的。
2.4起吊方式
起吊方式的確定關乎于這次起吊的成功與否。經過CAD模擬，考慮整個吊裝的安全性、經濟合理性、可行性等因素，KA、KF采取單機吊裝，KB、KC、KD、KE大板梁，采用雙機吊裝。
2.5起吊的位置
根據七根大板粱的重量，首先要從重量輕的板梁開始考慮，因此KA、KF板梁的起吊應首先考慮。另外KB，KC，KD，KE板梁的體積和重點都是比較大，常規的吊車起吊的方案是不可行的。只能進行雙機抬吊。板梁的起吊位置確定在吊機之間，起吊的方位只能在爐膛中心，爐膛中心為一個從底層一直到頂層都是空透的區域。經過CAD模擬和理論數據之間對比，發現板梁的長度只能放置在KA和KC的對角線上面才能夠順利起吊。
2.6機械化的站位
風機基礎和集控室的位置分別在KF-KD與KC-KA位置，如果履帶機的站位不好，會影響吊裝的安全性，也會影響吊裝的距離，吊裝時的負荷率。經過模擬發現，履帶機距離集控室3米處，距離風機基礎3米處，是最佳的放置位置。
2.7吊裝的順序
首先是將KA和KF選用60噸塔吊進行單機吊裝，60噸塔吊和400噸的履帶吊雙機抬吊KC，KD和KE三根大板梁。KB是疊梁，爐膛起吊，起吊位置必須在KB板梁的下方，在整臺鍋爐機組中，KB下板梁應該最后吊裝，將KB上半梁吊放在KD上，并臨時固定，然后安裝KB下半梁，安裝好后，再從KD上將KB上半梁吊過來，安裝好。安裝順序：KA板梁－KF板梁－KE板梁－KD板梁－KC板梁－KB上板梁（預存在KD板梁上）－KB下板梁－KB上板梁，在相鄰的2根板梁吊裝后，應及時吊裝板梁之間的次梁，以保證其穩定性。
2.8鋼架緩存件
吊裝過程中會發生桿件之間的碰撞或者摩擦，這些因素會嚴重影響吊裝的安全進行，存在危險系數。根據CAD模擬吊裝的過程，有一些構件影響到吊裝的安全和阻礙吊裝進行，需要緩存這些構件。
2.9鋼絲繩的選取
根據大板梁的體積和重量，在起吊KA板梁時，塔吊受力為14噸。根據“《一般用途鋼絲繩》CCB/T20118-2006)(06版)國標”參考規范中計算出KA和KF起吊鋼絲繩的為φ24*4。通過CAD模擬這個大板梁吊裝過程。吊耳的位置以及受力分析經過模擬和理論數據，把KA、KF板梁的吊裝方案設計完成。根據不同的吊裝方式和板梁的長度，分析模擬吊裝吊耳的位置以及受力，確定吊裝吊耳的設計位置。
3結語
在吊裝方案是合計中，運用建筑CAD模擬技術，充分考慮到現場的情況，做好各項準備，能夠很大程度上提高吊裝安全性，避免或降低由于吊裝過程的不安全行為造成的吊裝事故的發生。若要完全避免吊裝施工的安全事故，僅僅控制和管理是不全面的，如何進行多種不安全因素共同有效的控制安全吊裝，需要繼續深入的研究。
參考文獻：
[1]徐州華美熱電二期《B標段施工組織總設計》[S].
[2]DL5009.1-2002電力建設安全工作規程（火力發電廠部分）[S].
[3]東方鍋爐廠有限公司圖紙、技術資料及提供的有關安裝說明書[S].
[4]《環境管理體系要求及使用指南》[S].GB/T24001-2004(04版).
[5]DL/T5210.2-2009《電力建設施工質量驗收及評價規程》[S].
[6]《鋼結構工程施工質量驗收規范》[S].GB50205-2001.
[7]《一般用途鋼絲繩》[S].CCB/T20118-2006)(06版)國標.
關鍵詞：水電站 溢洪道 預制梁吊裝 方案
中圖分類號：TV74文獻標識碼： A 文章編號：
1、概述
某電站為混合式開發水電站，主要由混凝土面板堆石壩、混凝土心墻堆石副壩、岸邊開敞式溢洪道、泄洪放空洞、左岸輸水系統、下游地面廠房等部分組成。主要泄洪建筑物溢洪道和泄洪放空洞均布置在右岸，混凝土心墻堆石副壩位于溢洪道右側。
溢洪道布置在河床右側山體上，從上游至下游依次為控制段、泄槽段（分為收縮段、連接過渡段和陡槽段）和挑坎段，其中控制段頂部高程為高程266.0m，順水流長度40m，左右寬58m。控制段泄槽由兩個中隔墩和兩個邊墩分隔成三個等寬的明流孔道，每個孔道寬14m，各墩頂部架設混凝土預制梁形成交通橋。每個明流孔道各布置有3根（共9根）預制梁，順流向依次為：1#梁（重68T）、2#梁（重57T）和3#梁（重55T），每根梁長15.76m，其中：2#梁和3#梁之間通過兩端頭Φ22的連接鋼筋焊接固定，1#梁和2#梁之間架設30cm厚的混凝土預制蓋板。
2、施工依據
（1）《某下游水電站上電站大壩工程招標文件》；
（2）《溢洪道控制段堰面及閘墩體型圖（1/7～7/7）》；
（3）《溢洪道控制段交通橋體型及鋼筋圖（1/3～3/3）》。
3、施工布置
3.1風、水、電及照明布置
利用溢洪道控制段土建施工已有的相關設施。
3.2施工道路布置
交通橋預制梁在上大壩1#路路面上預制，為滿足預制梁水平運輸需要，從1#路向上游填筑一條道路至控制段交通橋右端頭，路面為20cm厚的砼路面，道路初始高程為EL265.25，向上游以2.8%坡度上升至高程EL266.6m后改為平段。
3.3主要施工設備布置
砼預制梁采用自制龍門吊吊裝,龍門吊軌道鋪設在專門架立的貝雷橋橋面上，右端頭16.5m長的軌道布置在副壩部位，此范圍的軌道采用砼軌埂的形成，砼軌埂高70cm。
龍門吊采用導流洞襯砌砼的鋼模臺車門架改造，高384cm，軌道跨距514cm。門架主梁為HN600×250×12的H型鋼，立柱為HN500×250×12的H型鋼，起吊梁為兩根HN500×250×12的H型鋼。每根梁采用兩臺龍門吊抬吊安裝，兩臺龍門吊間設置聯系桿件，每臺龍門吊上安裝一臺10T的卷揚機。龍門吊采取自行的方式移動。
貝雷橋垂直水流方向布置，共布置兩座，上、下游貝雷橋中心間距8.504m。每座貝雷橋長54.432m，分為3跨，每跨18.144m,各跨支座安裝在溢洪道邊墩或中墩高程EL266.0m的頂面上。每座貝雷橋橋面上各鋪設一條龍門吊軌道，龍門吊騎兩個貝雷橋內側的邊桁架布置。
砼預制梁的運輸道路、貝雷橋和自制龍門吊的布置詳見附圖。
4、施工方法
4.1主要施工程序
溢洪道每個明流孔道布置3根梁，三根梁的安裝順序為：先吊裝1#梁，再裝3#梁，最后吊裝2#梁。其中，1#梁和3#梁吊裝完成后，需進行弧形工作門門葉吊裝，完畢后再安裝2#梁。
預制梁吊裝的施工程序為：施工準備預制梁水平運輸預制梁吊裝、就位預制梁固定。
4.2主要施工方法
4.2.1施工準備
（1）道路施工
道路基礎采用石渣分層填筑并碾壓，分層厚度為80cm左右，采用18T振動碾碾壓，碾壓遍數為6 ∽8遍。道路基礎碾壓結束后，澆筑20cm厚的砼路面，最后澆筑自制龍門軌道右端頭的砼軌埂。
（2）貝雷橋安裝
溢洪道控制段墩墻砼澆筑完畢，且副壩施工到頂后安裝貝雷橋。
（3）自制龍門吊就位
貝雷橋架立好后，鋪設自制龍門吊軌道，然后采用25T汽車吊將龍門吊就位。
（4）事故門槽上端鋼過梁安裝
受現場實際場地和龍門吊跨度限制，預制梁只能采取定點吊裝、平移就位的方式進行安裝。為此，需在事故門槽上端高程EL264.5m設置一個鋼過梁，鋼過梁寬60cm，采用兩根HN500×250×12的H型鋼和厚12mm的鋼板加工而成，墩墻砼施工時，需在門槽一期砼內埋設支撐、固定鋼過梁的埋件（見附圖）。鋼過梁采用自制龍門安裝。
4.2.2預制梁水平運輸
采用兩臺50T汽車吊將預制梁抬吊到兩臺簡易行車上，然后由10T卷揚機拖運至貝雷橋右端頭的龍門吊下。
4.2.3預制梁吊裝
（1）1#梁和3#梁吊裝
龍門吊將預制梁吊起后，向左移至安裝部位，然后放落至鋼過梁上的小行車上。用千斤頂將1#預制梁向上游平移到位，將3#預制梁向上游平移到位，最后退出小行車，1#和3#梁安裝完成。
（2）2#梁吊裝
弧形工作門門葉吊裝完畢后吊裝2#梁，2#梁采用龍門吊直接吊裝就位。
5、施工進度安排
根據施工總體進度，溢洪道控制段交通橋預制梁吊裝時間安排如下：
（1）2012年11月15日，溢洪道控制段墩墻混凝土澆筑完成；
（2）2012年12月5日，完成貝雷橋架立；
（3）2012年12月14日∽12月24日，進行1#梁和3#梁吊裝；
（4）2013年1月5日，完成弧形工作門門葉吊裝；
（5）2013年1月7日，完成2#梁吊裝。
6、主要施工資源配置計劃
主要設備及物資計劃見表6-1。
表6-1引水渠施工主要機械設備表
7.1質量保證措施
（1）各工藝埋件安裝時必須按測量放樣點進行控制；
（2）預制梁運輸和吊裝過程中，要避免抖動，防止預制梁出現斷裂；
（3）預制梁吊裝前，必須用紅油漆將支座位置準確標識出，以保證誤差控制在允許范圍內；
7.2安全保證措施
（1）高空作業人員必須系好安全帶，確保施工安全。
（2）在施工倉位四周上方配置安全哨，以防止高空墜物傷人。
（3）在施工倉位周圍布置防護欄桿及安全網。
（4）安全人員要巡回檢查，及時發現并糾正存在的安全隱患。
（5）進行帶電作業、高空作業等危險作業時，必須派人監護。
（6）班前要開展“危險預知”活動，使所有操作人員認清施工場所周圍的危險源，并采取相應對策。
（7）起重、電（氣）焊、吊車操作等特殊工種人員必須持證上崗，不得無證作業。
（8）其它未盡事宜按相關規程、規范執行。
7.3環境保護措施
（1）現場各種施工用材必須分類碼放整齊。施工完畢，及時將多余的材料清理歸類，做到工完場清。
作者簡介
關鍵詞 連續墻 鋼筋籠吊裝 方案
中圖分類號：TU476+.3文獻標識碼： A 文章編號：
1、施工概況
該盾構井基坑圍護結構采用厚1200mm的地下連續墻，連續墻墻高38.49m，其中“Z”型槽段和“L”槽段均為2幅，“T”型槽段1幅、標準槽段計13幅， 共有6m和7m、7.3m三種標準槽段，共計18個槽段。鋼筋籠主筋采用HRB400鋼筋間距14cm兩根1束布置，其中迎坑面采用Φ36鋼筋，迎土面采用Φ28鋼筋，先施工槽段上設置止水“H”型鋼，“H”型鋼采用δ14mm厚鋼板焊接而成。最重為“Z”型槽段，由于“Z”型槽段采用子母扣分成兩幅“L”型槽段，分次吊裝鋼筋籠，故最重的為7.3m標準槽段，7.3m標準槽段總重量達77.19t。
該盾構井槽段劃分
2.鋼筋籠加固
為了滿足鋼筋籠吊裝要求，保證鋼筋籠在起吊過程中整體穩定性，鋼筋籠內設置四道縱向桁架筋和八道水平桁架筋，鋼筋籠上部第一根水平筋改為φ36鋼筋，每排水平吊點處增加一根φ36水平筋，主吊點用φ36mm圓鋼加固，平面用φ20鋼筋作剪刀撐，以增加鋼筋籠整體剛度。
3 機械設備選型
根據鋼筋重量以及履帶吊車性能表查詢，鋼筋籠吊裝主吊采用300t履帶吊，副吊使用150t履帶吊。作業工況見表4.1.1、4.1.2，主要施工機索具配備見表4.1.3。吊車吊鉤吊索具配置見附件。
表3.1300噸吊車作業工況
注：起吊重量＝本體重量＋索具重量＋吊鉤重量，300噸吊車的吊鉤重量2噸，吊裝索具重量2噸。
表3.2150噸吊車作業工況
注：溜尾力＝溜尾重量＋索具重量＋吊鉤重量，150噸吊車的吊鉤具重量1.0噸,索具重0.5噸。
4、起重吊裝技術方案
4.1起重吊裝方式
鋼筋籠起吊是將鋼筋籠由水平狀態轉成垂直狀態的過程，由1臺300T及1臺150T吊車完成。步驟如下：
鋼筋籠制作前要根據鋼筋籠的大小計算出鋼筋籠的重心（特別是“L”形槽幅），確定出吊點位置，以保證在起吊時吊點重心與鋼筋籠的重心在同一鉛垂線上。吊放采用雙機抬吊，空中回直，其中以300T 履帶吊作為主機，150T吊機作副機。起吊時必須使吊鉤中心與鋼筋籠形心相重合，保證起吊平衡。主吊車通過橫擔、滑輪、鋼絲繩兩點吊于鋼筋籠頂端。副吊通過橫擔、滑輪組、鋼絲繩6點吊于鋼筋籠中、下部。主、副吊同時將鋼筋籠水平起吊離開平臺后，主吊逐步上升，副吊在上升的同時，向主吊運動，使鋼筋籠由水平狀態逐漸轉成垂直狀態。待主吊承受全部重量后，卸去副吊。然后由主吊運輸至施工槽段，將鋼筋籠下放至槽段內。起吊過程中，要注意辨別鋼筋籠的開挖面及迎土面。如主吊車在基坑迎土面一側，應使鋼筋籠迎土面朝向主吊車，反之，則鋼筋籠開挖面朝向主吊車，鋼筋籠吊裝見圖4.2.1：雙機抬地下連續墻鋼筋籠吊裝示意圖。
圖4.1 雙機吊裝地下連續墻鋼筋籠示意圖
圖4.2 雙機吊裝地下連續墻鋼筋籠吊點示意圖
4.2 300t履帶吊起重高度的確定
在選擇主吊機型號時，需要考慮主吊機臂架最大仰角78°和鋼筋籠的最大尺寸、重量，且不碰撞主吊臂架（見圖4.3）。
因：
E—起重機臂桿鉸軸至地面的垂直距離（2.5m）
L—起重機臂長（m）
CB=12m
AB=CB*ctg78°=2.55m;
AB最小間距滿足要求；
H=55.3m-12m=43.3m
300t履帶吊車起升高度43.3m＞38.5m，
滿足施工要求。
5安全系數核算
5.1 主副吊機起吊能力檢算
⑴ 主吊車300噸吊車：
81.2t＜151t起重半徑R=10m，滿足要求。
負載系數f=81.2t/151t=0.54≯0.8,滿足要求。
⑵ 150噸吊車：
150噸臂桿接36m，其最大起重能力達到69.2噸，150噸吊車作為副吊，在起吊鋼筋籠過程中所承擔最大的重量為鋼筋籠重量的60％，即81.2×60％＝48.72t＜69.2t起重半徑R=10m，滿足要求。
負載系數f=48.72t/69.2t=0.70≯0.8,滿足要求。
5.2 鋼絲繩受力檢算
鋼絲繩采用6×37+FC，公稱強度為1700MPa，安全系數K取5。
則吊裝索具采用直徑52mm、公稱抗拉強度為1670MPa的不旋轉鋼絲繩，其最小破斷拉力為1330kN，取其不均勻系數為0.85，安全系數為5，則單根鋼絲繩容許拉力為：
Φ52mm鋼絲繩：所受最大容許力為0.85×1330/5 = 226.1kN
Φ43mm鋼絲繩：所受最大容許力為1185×0.85/6=158KN
Φ32.5mm鋼絲繩：所受最大容許力為666.5 KN *0.8/6=88.9KN
⑴ 主吊鋼絲繩受力計算：
主吊在鋼筋籠豎立時受力最大，受力812KN。
扁擔上部四股鋼絲繩股組成的滑輪組Φ52mm鋼絲繩受力：T=812KN/(2根 *2)=203KN＜226.1KN 滿足要求。
扁擔下部Φ43mm鋼絲繩受力：T=812KN/(4根 *2)=101.5KN＜158KN滿足要求。
⑵ 副吊鋼絲繩受力計算：
副吊鋼絲繩在鋼筋籠抬起時最大受力。
吊重按鋼筋籠全重的60%，48.72t計算。
扁擔上部Φ43mm鋼絲繩受力：T=487.2KN/(2根 *2)=121.8KN＜158KN滿足要求。
扁擔下部Φ32.5mm鋼絲繩受力：T=487.2KN /(4根 *2)=30.42KN＜88.9KN滿足要求。
5.3 吊點位置計算
⑴ “一”字型吊點
根據彎矩平衡定律，正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下（如圖5.1）。
圖4.6.1 鋼筋籠彎矩計算圖
+M=—M
其中：+M=1/2qL12 q—均布載荷
-M=1/8 qL22－1/2 qL12M—彎矩
故： L2= L1
又：2L1+3L2=38.49
L1=38.49/（2+6）=3.67
L1=3.67L2=10.38
因此選取B、C、D、E四點起吊時彎矩最小，實際吊裝過程中考慮到吊點距離過大,特別是副吊間距較大,而鋼筋籠自身較重,故對加2排吊點,吊點按下圖布置.減少鋼筋籠變形.
圖5.2鋼筋籠吊裝吊點圖
在起吊過程中，1、2為主吊位置，3、4為副吊位置。
6 吊裝工藝
⑴ 設置吊點：根據鋼筋籠長度及重量，設置四道吊點，300噸吊車吊鉤控制第1、2道吊點， 150噸吊車控制第3~6道吊點，設置具體見圖4.6.2。
吊點處利用直徑40的光圓鋼筋制作（Q235）U型環焊在鋼筋籠上，吊點橫向位置選擇在設置有縱向鋼筋的地方，焊縫長度400mm，焊縫高度15mm。另采用[型直徑40的（Q235）光圓鋼筋在吊點處進行加固，將頂面和底面的對應主筋拉接上。
第一道吊點位置利用2個卸扣將鋼絲繩卡在鋼筋籠底面設置的U型環上，第二、三、四道吊點位置利用2個卸扣將鋼絲繩卡在鋼筋籠頂面設置的U型環上。
（2）設置吊耳：采用雙層吊耳，用直徑400的（Q235）光圓鋼筋焊制，吊耳的長度根據鋼筋籠設計頂標高、導墻實際標高、支撐鋼筋籠用鋼軌的寬度和高度進行確定。吊耳鋼筋與鋼筋籠主筋雙面焊接，搭接長度為10d。吊耳的加固：采用雙道直徑400的（Q235）光圓鋼筋加固，增加抗剪強度。
（3）設置倒繩位置：第一道設在第1道吊點下40cm處，第二道設在第2道吊點下40cm處，均采用U型環（鋼筋籠頂底面對應）焊制，用于300噸吊車倒繩；
（4）安放主副吊：300噸吊車吊鉤控制第1、2道吊點， 150噸吊車吊鉤控制3、4道吊點。
（5）鋼筋籠平起和豎直吊起：鋼筋籠在加工臺上加工完成，兩臺吊車站好位置并安裝鋼絲繩，同時鋼筋籠一端應系以塑料制長繩，以控制鋼筋籠吊起后不會在空中旋轉或甩動觸及車輛房屋機械。
（6）吊裝入槽：鋼筋籠入槽后，下放到第2道吊點位置時，穿杠倒繩，由300噸大鉤吊鋼筋籠第1道吊點處的4個點并繼續下放，下放到第1道吊點位置時，穿杠倒繩，由300噸大鉤吊鋼筋籠頂部4個吊耳處，下放到位并用鋼軌支撐在導墻上。
7吊裝注意事項
⑴ 根據現場實際情況， 300噸吊車、150噸吊車站位處的地基采用30cm厚鋼筋混凝土進行地面硬化，保證地基承載力足夠；
⑵ 施工中所用的索具不得有斷絲、表面銹蝕、劃痕等缺陷，不得超負荷使用；
⑶ 鋼絲繩在捆綁和與結構的銳角接觸的地方要用膠皮或木片進行保護；
⑷ 吊裝前應仔細檢查鋼筋籠加固處質量是否過關；上下層鋼筋使用Φ36形圓鋼鏈接，且固定于水平、縱向桁架上。
⑸ 吊點必須經過加固處理；
⑹ 墜落物：在鋼筋籠起吊之前，對籠內進行清理。在起吊前，將所有人員撤離鋼筋籠將要經過的范圍，以防墜物傷人，扶籠人員采用繩鎖牽拉鋼筋籠，不得靠近。
⑺ 作業時應設立警戒線，關鍵位置設專人看守，非工作人員嚴禁進入吊裝區域；
⑻ 吊裝作業時，被吊物件旋轉半徑和吊車配重旋轉范圍內嚴禁有人員和車輛停留；
⑼ 必須有專業持證起重工指揮；指揮應配合使用聲音信號和手勢信號、旗語等；鋼筋籠吊裝時，以主機起重指揮為主，副機起重指揮配合主機起重指揮，確保鋼筋籠在吊裝過程中合理受力。
⑽ 吊車在吊裝過程中要注意觀察鋼筋籠吊點處是否有變形發生；
⑾ 有異常情況應立即停止吊裝；
Abstract： The crack was emerged in desuperheater water pipe and welding of #2，#3，#4 boiler superheating system Ⅱ，Ⅲ desuperheater in SDIC Qujing Power Generation Co.， Ltd.， which seriously affects the safe operation of the unit， the owners decided to remove the old equipment to replace the new equipment， because the location of equipment in narrow space， construction difficulty is great， there is a big safety risk. After careful investigation， reasonable scientific establishment construction hoisting scheme， finally completed this work.
關鍵詞： 減溫器；更換吊裝；施工方案
Key words： desuperheater；replacing hoisting；construction scheme
中圖分類號：TU271.1 文獻標識碼：A 文章編號：1006-4311（2012）36-0085-02
0 引言
國投曲靖發電有限公司裝機容量為4×300MW機組，鍋爐系東方鍋爐廠生產的DG1025/18.2－Ⅱ16型亞臨界燃煤鍋爐。
檢修單位在年度檢修時，發現過熱器系統Ⅰ、Ⅱ級減溫器減溫水管與減溫器之間的插座焊口產生裂紋，嚴重影響機組安全運行，業主決定割除舊設備，更換為新設備。由于設備所處空間位置狹小，垂直吊裝的高度較高，施工難度極大，且存在較大安全風險。經現場勘察，制定了施工方案，并于2009年、2010年、2011年分別在國投曲靖發電有限公司#2、#3、#4爐的過熱器系統減溫器更換中應用，安全、優質、高效地完成了檢修工作，受到業主的好評。
1 施工吊裝方案
經過現場認真勘察，根據現場減溫器安裝特點，需要自制一套吊裝工具用于設備拆除、安裝的吊裝工作。本方案的制定，有效解決了存在的困難。本方案吊具設計簡單、安全性高、實施方便，為整個作業過程提供了有力的技術保障，在同類型鍋爐更換減溫器工作中有推廣價值。
自制吊具布置圖見圖1。
2 施工工藝流程
2.1 施工工藝流程，見圖2。
2．2 作業過程
2．2．1 吊裝準備工作 施工用腳手架的搭設以及施工現場和主要通道的照明應準備好，配備足夠的檢修人員和機具。在鍋爐右側65.6M層大包人孔指向爐后方向6M處開孔（3000×1200mm）作為吊裝孔；在鍋爐大包內，設備正上方懸掛5噸鏈條葫蘆作為拆除、和吊裝新設備專用。在除塵器框架立柱處固定一部5噸卷揚機，在鍋爐左側K3柱柱腳固定一門5噸滑車作為導向滑車F1；在K3柱頂70.5M處焊接一個吊耳作為導向滑車F2；在K2—K3柱頂連接橫梁上掛一門5噸導向滑車F3；在K2—K3柱頂連接橫梁上垂直焊接固定#14工字鋼作為吊臂，端頭焊接吊耳作為滑車F4吊繩固定點；在K2—K3柱頂連接鋼梁上選取吊點，作為懸掛5噸鏈條葫蘆使用；在爐右65.6M層搭設檢修平臺（4500×3500mm）作為施工人員作業場所。
2．2．2 舊設備拆除 將設備沿安裝焊封處用火焊切割，每一設備分為兩段，分段吊出鍋爐大包外；用卷揚機將割除設備吊至鍋爐爐右0M運走。
2．2．3 新設備安裝 將減溫器分次倒運到吊裝區域，用卷揚機將設備逐一吊裝到65.6M層；用5噸鏈條葫蘆將設備吊裝到安裝位置實施對口焊接，焊口檢驗合格后，恢復保溫，拆除臨時設施，整個作業全部完成。
2.3 自制吊具設計計算
2.3.1 工字鋼強度計算 計算以Ⅱ級減溫器設備參數為依據進行。從最大受力示意圖（圖3）可知工字鋼最大受力F等于起吊重物的重量的一半。最大彎矩Mmax=〔（2.5/2）t×9800N/t〕×1.1×800mm=10780000N·mm；#16工字鋼抗彎截面模量W=141cm3；查表得工字鋼許用應力[σ]=110MPa；彎曲應力σ=Mmax/W=10780000/141000=76.5MPa；σ＜[σ]，工字鋼可以滿足使用要求。
2.3.2 吊耳強度計算（圖4） 吊耳危險截面積S=45×12=900mm2；吊耳承受拉力F=（2.5t×9800N/t×1.1）/2=13475N；吊耳承受拉應力σ=F/S=13475/900=15.0MPa＜[σ]=110MPa。
2.3.3 焊縫強度計算 吊耳采用雙側角焊，焊縫高度為10mm，折減系數為0.8；吊耳焊縫有效面積S=120mm×10mm×2×0.8=1920mm2；焊縫剪切應力τ=13475/1920=7.01＜[τ]=80MPa。
2.3.4 鋼絲繩強度計算 采用5噸卷揚機，鋼絲繩規格為6×37+1，Ф15mm；[σ]=170MPa；查表得其許用拉力=11.7t，滑輪摩擦系數=1.04，共4門。卷揚機牽引鋼絲繩承受拉力F牽=2.5t×1.1×1.044/2=1.609t；安全系數n=11.7/1.609=7.3。從以上計算可知，自制起吊工具滿足安全使用要求。
3 結束語
采用本方案后，曲靖電廠#2、#3、#4爐Ⅱ、Ⅲ級減溫器更換工作安全順利完成，為機組檢修工期控制節省了時間。由于本方案設計簡單、安全性高，實施方便，為整個作業過程提供了有力的技術支持，值得在今后同類型鍋爐更換減溫器工作中借鑒。
參考文獻：
[1]王正中，李平等.材料力學[M].北京.中國農業大學出版社，2008.
[關鍵詞] 350MW超臨界機組空氣預熱器 吊裝
中圖分類號：TK22 文獻標識碼：A 文章編號：
1．引言
目前，國內許多火力發電都將空氣預熱器布置在后爐膛下部，由于設備到貨等原因，往往空氣預熱器要等到鍋爐鋼架吊裝到頂才開始安裝，這樣就決定了空氣預熱器必須又快又好地安裝完，才不致于影響后爐膛其他設備的安裝，直至整臺爐的安裝工期。而空氣預熱器部件的吊裝則是整個安裝過程中起決定作用的一環。
寧夏臨河動力站2×350MW超臨界鍋爐機組工程燃煤發電機組選用東方鍋爐廠生產的臨界參數變壓運行螺旋管圈直流爐，單爐膛、一次中間再熱、采用前后墻對沖燃燒方式、平衡通風、緊身封閉、固態排渣、全鋼懸吊結構Π型鍋爐。鍋爐型號：DG1147/25.4-II1。兩臺空氣預熱器分別布置在鍋爐12.6米層K3和K4柱子之間，沿鍋爐中心線對稱布置，縱向中心線距K3列柱子7米，橫向中心線為鍋爐中心線分別向爐左和爐右偏移7044mm。
2．空氣預熱器結構
本臺鍋爐使用兩臺三分倉容克式預熱器，型號為：LAP10320/2300。空氣預熱器主軸垂直布置，煙氣和空氣以逆流方式換熱。轉子直徑φ10320 毫米，蓄熱元件為搪瓷傳熱元件，其余熱段蓄熱元件為碳鋼，每臺預熱器金屬重量約445噸，其中轉動重量約316 噸(約占總重71%)。主要部件有推力軸承、下梁、主殼體板Ⅰ、Ⅱ、副殼體板及側殼體板、下部小梁、冷段煙風道、轉子中心筒、上梁 、熱段煙風道、導向軸承、模數倉格及驅動裝置等。見圖1和圖2：
圖2
3預熱器大件吊裝方案
3.1吊裝機械的選擇
預熱器的吊裝以使用本臺爐的主吊機械為FZQ-1250圓筒吊為主，布置在爐左，距離G1軸7米，K2~K3列之間，距K3列為4.7米。冷端大梁組件使用吊大板梁時租用一臺CC2800-1履帶吊的吊。CC2800-1履帶吊的吊裝工況為：SWSL72m＋54m，主臂夾角85°，160t中心壓重。72m 超舉配重（RL）回轉半徑：15m。
3.2吊車能力分析
FZQ-1250圓筒吊回轉中心爐右空預器中心距離為34.1米。根據FZQ-1250圓筒吊工況表及圓筒吊回轉中心爐右空預器中心距離，分別選用25米及40米工作半徑，使用內插法計算半徑為34.1米時圓筒吊能吊負荷G。
G=30+（50-30）×（40-34.1）/（40-25）=37.8噸
通過與空氣預熱器大件統計表的比較，除下梁與主殼體板Ⅰ、Ⅱ的組合件外，其余均可使用FZQ-1250圓筒吊直接進行吊裝。空氣預熱器的所有大件均可使用CC2800-1履帶吊直接進行吊裝。
3.3吊裝用鋼絲繩的選擇：
根據鋼絲繩倍率表：空預器下梁與主殼體板Ⅰ、Ⅱ的組合件重量為41000kg,因為采用4個吊點，鋼絲繩水平夾角不大于60°，每根鋼絲繩受力F=T*G/4sin60°=41000×9.8/4sin60°=115933N，安全系數選擇8倍，則鋼絲繩破斷拉力為F破=115933×8=927464N，因此選擇規格為6×37+1、抗拉強度為1700MPa、φ43mm、破斷拉力為97150kg的鋼絲繩。其長度為20m，2根。
3.4吊車負荷率計算
已知吊車的鉤和繩自重6噸。分別計算CC2800-1履帶吊掛50噸超舉和掛100超舉工作半徑為47米時的起吊重量。
50噸時：46.3-（46.3-41.1）×（47-46）/（50-46）=45噸
100噸時：63-（63-56）×（47-46）/（50-46）=61.25噸
當工作半徑為47米，配重為90噸時：
61.25-（61.25-45）×(100-90)/(100-50)=58噸
此時吊車負荷率為（41+6）/58=0.81，即81%，剛好滿足吊裝要求。
3.5吊耳的布置及強度校核：
3.5.1相關參數
a.空預器下梁與主殼體板Ⅰ、Ⅱ的組合件重量為41000kg,因為采用4個吊點，所以每個吊耳承受重量為10250kg。
b.鋼板的容許應力（Q235）
抗拉、抗壓和抗彎1400（kg/cm2）
抗剪850 （kg/cm2）
端面承壓1800（kg/cm2）
許用應力1711（kg/cm2）
3.5.2吊耳強度校核
δ=30mm，角焊縫高度為12mm.
A—A截面受剪
τ=1.4×10250/(7.5×3)
=638（kg/c㎡）＜850
安全
B—B截面受拉
σ=1.4×10250/(12.5×3)
=383（kg/c㎡）＜1400
安全
吊耳內孔受擠壓
σ=1.1×10250/(5π×3)
=239 （kg/c㎡）＜1800
安全
焊縫受力計算
F=10250/(1.2×28×0.7)
=436（kg/c㎡）＜1711安全
4 冷端大梁組合件的吊裝
吊裝爐右空預器下梁與主殼體板Ⅰ、Ⅱ的組合件使用CC2800-1履帶吊，此時吊車需掛90噸超舉配重。吊裝時選用φ43的鋼絲繩一對，每根長度為20米，四股受力。吊車的工作半徑為47米。由于爐右側的主殼體板需要安裝到鋼架橫梁的下面，所以待快到就位位置時需要將組合件的左側用2臺掛在鍋爐中心一側橫梁上的10噸倒鏈提住，緩慢落鉤，等到爐右側的主殼體板上部落到橫梁下面后再緩慢松倒鏈配合落鉤，直至就位。
5 吊車經濟性的分析
本現場FZQ-1250圓筒吊的一個臺班（8小時）費用為6500元，而CC2800-1履帶吊的一個臺班（8小時）費用為30000元。CC2800-1履帶吊的臺班費用遠遠大于FZQ-1250圓筒吊的臺班費用。
所以首選FZQ-1250圓筒吊對空預器進行吊裝。只有下梁與主殼體板Ⅰ、Ⅱ的組合件用CC2800-1履帶吊進行吊裝，這樣即滿足了施工要求，又節省了施工成本。
6．結束語
本文對350MW超臨界機組東方鍋爐廠空氣預熱器的大件吊裝從機械選擇、負荷的計算，鋼絲繩的選擇及吊耳強度計算等方面進行了闡述，為同類機組的空氣預熱器安裝提供一定的參考，也將促進我們同行業之間的交流。
參考文獻
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[5]《回轉式空氣預熱器說明書》 東方鍋爐廠
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[7] 《電力建設安全工作規程》DL5009.1-2002
作者簡介：
關鍵詞：大型設備吊裝；施工現場；項目管理
隨著我國經濟持續保持著強勁的增長力，對油氣資源的需求量也在不斷變多，石化工程項目的規模也在不斷變大，很多設備重量變得更重，很多構件都采取了工廠預制化生產，構件的體積和重量也在不斷變大。這就是對大型吊裝設備和吊裝施工管理提出了新的要求，需要針對大型設備吊裝做好項目管理工作，提高吊裝施工效率，保證吊裝作業的安全。
1大型設備吊裝施工準備工作
需要按照被吊裝設備的結構尺寸、具體的重量、吊裝半徑、設備安裝位置、吊裝現場實際條件等，采用計算的手段確定最為合理的吊裝設備，并制定科學詳細的吊裝方案，然后把吊裝方案交給總工程師進行審核，然后再組織相關專家對吊裝方案進行科學論證，按照專家意見對吊裝方案進行完善，再把最終的吊裝方案送到相關管理部門進行審批。可以更好地明確吊裝作業的重點內容、制定出安全保護措施、地基處理方案等。
2大型設備吊裝管理措施
2.1組建吊裝管理部門。大型設備吊裝作業是石油化工項目重要的內容，需要組建吊裝管理部門來組織協調吊裝工作，做好安全指揮和吊裝基礎質量檢驗等工作，每個環節都不可以存在問題，避免吊裝過程中產生安全事故，對管理部門需要配置安全工程師、技術負責人等不同的管理職位，配備足夠的QHSE管理人員，組建起吊裝管理部門，可以減輕項目經理的管理壓力，更好地控制吊裝成本，實現對資源的優化配置，對生產要素進行動態管理。2.2做好地基處理。大型設備吊裝最為關鍵的做好地基處理工作，在進行吊裝方案設計時，需要根據施工作業現場地質條件，制定出可行的地基處理方案，做好吊裝機械施工場地平整及強化處理，地基處理完成之后需要讓具備專業資質的公司對吊裝設備站位地基承載力、平整度進行檢測，并出具合格報告。地基處理過程中，需要委派專人進行現場監督，要求作業人員嚴格按著地基處理方案進行施工，避免隨意施工對地下管線造成破壞，對施工作業進度造成影響。地基處理另外一種辦法就是制作路基板，需要保證場所平整度達到吊車吊裝作業要求，可以分散地面的承載力。2.3加強吊裝施工控制。在進行實際的吊裝作業之前，需要對吊裝機具進行全面地檢查，確保機械性能滿足作業要求，還需要做好專項記錄，對吊裝機械進行空載試驗，按照被吊物重量的1.1倍進行動載荷試驗，形成吊裝試驗報告。進入施工作業現場的人員應該具備相應的資格，應該取得特種設備作業資格證，進行高空作業的人員應該按照要求配戴好安全帽，牢靠地掛好安全帶，安全人員應該進行嚴格的檢查。實際的吊裝作業之前，工程技術人員應該做好技術交底工作，參加交底的人員應該在技術交底書上簽字，讓作業人員充分了解吊裝流程，了解需要注意的安全事項，保證每個人員都完全了解崗位職責。大型設備吊裝需要設置警示區域，采用警戒線對吊裝區域進行圍擋，在醒目位置掛好安全警示，讓專人對吊裝區域進行看守，吊裝作業無關的人員不可以進入到作業區域，吊裝物下方嚴禁站人。吊裝作業應該嚴格按著吊裝流程執行，做好吊裝質量控制，制定出安全專項控制方案，保證吊裝過程中不發生安全事故。吊裝作業之前應該對被吊物進行全面地清點，檢查吊耳位置點設置是否準確，分析吊運過程中是否存在障礙物，采用軟質墊物對被吊物進行保護，避免吊帶或鋼絲繩與被吊設備進行直接接觸。需要由具備資質的吊裝指揮人員進行統一指揮，保證指揮信號準確，安全人員應該做好旁站監督檢查。每個吊裝作業環節都需要由專人進行監護，存在異常現象應該馬上停止作業，把問題處理好之后方可以繼續作業，如果風力超過6級，或者惡劣天氣下不可以進行吊裝作業。2.4做好技術管理工作。有的大型設備吊裝作業可以滿足規范要求，但還沒有相應的成功吊裝案例，這就要求做好吊裝方案的評審和試驗檢驗工作。吊裝施工單位需要采取可靠的安全技術，特別提高對地基處理的重視，保證吊耳的位置和承重可以滿足吊裝要求。審核批準后的吊裝方案不可以隨意更改，參加吊裝方案制定的工程技術人員應該到吊裝現場進行指導師，可以更好地處理吊裝過程中出現的問題，也可以起到安全監督工作，避免吊裝作業出現意外。2.5制定出應急響應機制。吊裝作業存在著較多的安全風險，如果沒有采取有效的安全保證措施，可能會引發安全事故。因此，應該針對大型設備吊裝制定應急預案，如果出現突發事件可以啟動應急響應機制，根據事態的緊急情況聯系救援機構，避免出現人員傷亡和經濟損失。項目部管理人員接到應急報告之后，需要及時到現場進行指揮，并組織人員開展應急救援工作。施工企業應該定期做好應急演練工作，讓工作人員了解應急預案啟動流程，掌握突發事件的處理知識，加強作業人員的培訓，提升作業人員的安全意識。還應該采取有效的風險管理措施，可以對吊裝風險進行規避和轉移。
3結語
大型設備的吊裝作業存在著較多的安全風險，需要施工企業不斷提高吊裝水平，針對施工作業現場條件和被吊設備的特點，制定出切實可行的吊裝方案，做好吊裝作業監督工作，保證吊裝作業的順利開展。
參考文獻：
[1]白世杰.大型設備吊裝方案編制與審查[J].機械管理開發,2016,31(08):148-149+156.
【關鍵詞】大型設備；吊裝；管理；安全
1 施工中的安全管理
1.1 大型吊裝設備動遷管理
對于大型吊裝設備動遷時的安全管理，要從三個方面進行。第一，在動遷之前，要有一份詳細的動遷方案，方案中須包括對于運輸、組裝和拆除中可能出現問題及處理措施。第二，在動遷之前，要將安全技術措施全面交底，保證各部門管理層和作業層的協調性，保證在動遷前相關人員熟悉了解動遷方案和過程。第三，要嚴格管理分包商，采取公開招標的形式。但對于入圍了的分包商，也要有安全工作的警告，即一旦發現有不安全因素，則要再次將其淘汰，由此加強分包商對安全保障管理的重視。
1.2 大型吊裝設備現場管理
在大型吊裝設備施工過程中，要想保證現場的安全，企業一般會派遣專職的安全管理人員深入現場，以對施工現場的安全狀況進行定期或不定期的檢查，將施工現場潛在的危險因素識別出來，采取相應的預防措施從而將其扼殺在萌芽之中，保證整個項目施工的順利運行。在具體實施的過程中，企業可以與項目業主和總承包商進行協商，綜合雙方在施工現場管理方面的建議。同時，要加強對員工的現場安全教育，提高他們的安全意識，在吊裝設備上，層層把關，確保安裝進度和施工質量。
1.3 地基和相關設備選擇管理
在大型設備吊裝階段的施工管理中，關于地基處理、吊耳、吊具和溜尾吊車的選擇問題是施工方案的重點，但是這些因素對于整個大型設備吊裝的安全有著極其重要的作用。首先，地基問題是促使大型設備吊裝事故發生的主要原因。因此，針對地基處理，需要施工方結合實際地質情況編制地基處理方案，這一方案需要經過企業的嚴格審理才能夠投入使用，例如施工方將如何對地基進行平整和強化處理等。此外，針對地基處理，制作路基板也是一項重要的保障措施。其次，吊耳作為大型設備吊裝中主要的受力部件，是大型設備吊裝中的關鍵因素，因此，對吊耳的方位、位置和形狀進行反復的檢查對于實現吊裝工作的安全性和經濟性的統一十分重要。最后是對溜尾吊車的選擇，雖然其只是承擔吊裝工作的輔助部分，但確保它的安全狀態對于整個吊裝工作而言亦是十分重要。因此在吊裝之前要召集相關人員進行詳細交流與討論，在現場施工中實現多方監控，保證溜尾吊車得以與主吊車默契配合。
2 施工中的技術管理
技術方案對于將大型設備吊裝安全順利的實施具有指導意義，它指導著場內場外工作的組織與實施，而技術方案的質量更是直接關乎著大型設備吊裝工作的質量和安全，在對技術管理的過程中，我們需要掌握以下三點。
2.1做好技術儲備工作，實現技術革新
我們常說要發展新技術，但這并不代表一些陳舊的技術就毫無用武之地，相反，那些陳舊的技術經過時間和多個項目的洗禮，早已變得更加成熟，在使用的時候可能出現的問題也會更少。因此，技術工藝，無論新舊，只要適用，我們都可以將其發揚光大。不過，對于一些老的，不夠實用的技術工藝，我們雖然不至于做直接摒棄，亦需進行一些改造，結合時代技術進行及時的技術革新，當然，如果可以加入一些創新元素就會更加完美。因此，在大型設備吊裝階段的施工中，我們需要對那些好的施工方法和經驗進行不斷的積累，最好可以建立技術庫。
2.2 建立更加完善的技術評審制度
于大型設備吊裝的施工而言，并無大小事之分，所以企業需要同等對待任何規模的大型設備吊裝工程。具體說來，對于每一份大型設備吊裝的方案，企業都應組織專家、相關部門人員以及現場施工人員進行審核、修改、完善，確保最后的方案可以使項目順利完美的完成。而關于地基處理、吊耳設計和溜尾吊車的選擇也要尤其重視，嚴格化審查過程，如此才能增加方案的可行性。如果企業接手的項目是那些之前從未做過，甚至在國內都屬首例的項目，則更加需要這些細致的方案和嚴格的程序。
2.3 落實具體施工技術方案
在技術方案編寫和審定通過之后 ，我們就要著手于技術方案的落實，各項工作也要以這一技術方案的權威性和指導性進行，不能隨意的更改，在進行現場施工時，也要嚴格按照技術方案中的規定與程序進行。如果在施工過程中出現了一些施工方無法解決的問題或無法按照技術方案的要求進行，則必須是在進行正式吊裝之前，按照公司相應程序對原方案進行修改變更。一般說來，每次吊裝工作展開之前，吊裝工作管理層和作業層需要從吊裝工程師那里得知吊裝工作，吊裝過程中，也必須要有編制方案的工程師到現場進行實時指導，既能確保吊裝工作在技術方案的規定下完成，又能在吊裝過程中萬一出現某些不可控因素時及時采取補救措施，保證吊裝工作的安全開展。
3 施工中的吊裝設備和吊裝機索具管理
對于吊裝工作而言，其最終實現方式都是通過吊裝設備和配套機索完成。因此要想早做好大型設備吊裝施工管理，就必須要管理好吊裝設備和機索，下面，我們從三個方面來對更好的管理吊裝設備和機索提出建議。
3.1 完善管理體系
公司需要讓設備管理部門做好帶頭作用，編制出完善可行的管理規章制度，由此將相關部門和人員在設備管理中的責任和義務進行明確，在協調了各部門的運行之后才能保證各部門在日常工作中可以有更好的合作，項目也能運行的更加流暢。例如對于大型吊車，公司可為每一臺設備建立出專門的管理臺賬，記錄設備的運轉情況、故障經歷等信息。于吊裝機索具，亦是相同道理，以此保證企業對于吊裝設備和機索的質量情況處在控制狀態，進一步掃除安全隱患和加強項目運行順利度。
3.2 適當資金投入
我們知道，建設項目中大型吊裝設備和吊裝機索具的價格相對都比較昂貴，由此公司要想采購性能更佳的設備，則必然要投入更多的資金，雖然這在一方面加大了企業的運行成本，但我們仍然建議企業適當投入更多的資金，以選購質量性能上乘的吊裝設備。因為當設備的質量與性能處在一個較高的位置會使企業的施工處在一個更加安全的狀態，這從另一方面講，其實是提高了企業的收益保障。
3.3 控制采購質量
一般來說，企業不會自己專門去設計制造一些特種機索，而是會對外采購或委托專業公司進行加工。因此，在進行采購時，企業采購單位一定要對設備或機索的采購質量做好監造工作，對于采購回來的機索具，要與供應商一起進行負荷試驗，并要求有相應合格證證明。而在現場施工中，企業也可以與施工方、供應商三方共同探討所采購設備的優缺點，使機索的設計更加負荷現場使用的要求。
4 結語
目前，我國依然處在經濟建設高峰期，不僅是房屋建筑和公共基礎設施，更包括石化、冶金、糖業和電力行業等等。這些項目在施工的過程中，或多或少的都會引進大型吊車，開展大型設備的吊裝項目，但要使這些項目順利的完成，我們不僅要從設備本身考慮，還要從管理層次出發，唯有系統的、完善的、科學的管理才能使企業大型設備吊裝施工有步驟、有目的、科學的完成。
參考文獻：
[1]李彥夫.石油化工施工中大型設備吊裝的管理[J].城市建設理論研究，2013（07）.
關鍵詞：大跨度鋼結構屋架吊裝整體兩榀拼裝
Abstract: The installation of steel structure engineering usually have a lot of hoisting technology for reference, but only by carefully design and comparison of lifting scheme can ensure the smooth realization of technical and economic index of construction quality and so forth. This paper discusses the application of the large-span steel structure workshop hoisting technology of roof truss with engineering examples.
Keywords: large span steel structure; truss hoisting; overall two truss;
中圖分類號：TU391文獻標識碼：A文章編號：
前言
隨著現代科學技術的不斷發展，建筑材料的開發與利用以前所未有的速度不斷更新，在建筑鋼結構方面表現尤其突出。同時隨著鋼結構材料向“重量輕、強度高”的方向發展，建筑工程結構設計出現了越來越多的大跨度鋼結構，應用比較多的是體育館、歌劇院、廠房等。施工中應針對不同的吊裝設備（構件）的設計圖紙及有關參數技術要求、施工環境條件、可選擇吊裝機具、合同工期要求、經濟效益等進行綜合分析考慮，最終選擇合適的吊裝工藝應用。
1工程概況
1.1總體概況
廣船國際中山船舶工業基地一期工程部件裝焊工場、堆場及分段裝焊工場等位于中山市火炬開發區馬鞍島臨海工業園內，由兩個單層廠房組成，部件裝焊工場為三聯跨鋼結構廠房，廠房平面尺寸為99m×216m,每一跨度均為33m，建筑高度為17.55m/19.55m；分段裝焊工場為兩聯跨鋼結構廠房平面尺寸為180m×84m（露天區域尺寸約為84m×24m），每一跨度均為42m。
1.2鋼結構設計概況
部件裝焊工場、堆場部分柱子采用平面桁架格構柱子，柱子截面高1500mm，屋面鋼梁采用焊接H型鋼梁（H1000~1600×400~450）,一級次梁H500×250，二級次梁H300×150。裝焊工場、堆場部分柱子采用由4根鋼管空間桁架組成格構柱子，格構柱子截面為2100×1000。屋面鋼梁采用焊接H型鋼梁（H1000~1600×400~450），一級次梁H500×250，二級次梁H300×150。
2 吊裝方案初步設計分析(以部件車間鋼屋架吊裝為例)
2.1吊裝方案設計需解決的問題
2.1.1鋼結構廠房屋架構件跨度大、重量大、吊裝高度高，安裝過程存在較大安全問題。
2.1.2由于土建基礎耗時長，合同工期緊，鋼結構安裝工期短。按照施工總進度計劃的安排：鋼屋架吊裝的施工工期為35日歷天。
2.1.3單榀鋼屋架比較高且單薄，吊裝過程易變形。按照設計圖紙要求：施工后，鋼屋架柱端橫向水平位移實際變形不超過柱高的1/1000，且不大于25mm。
2.1.4施工合同為固定總價合同，鋼結構安裝投標報價較低，必須合理安排施工工序，使用科學施工方法，節約成本。
綜合上述問題，本工程鋼屋架吊裝面臨急需解決的問題：在最短的時間內安全保質并節約成本地將鋼屋架吊裝完成。
2.2吊裝方案比選
綜合場地、工期、經濟、安全性等因素進行吊裝方案設計。
2.2.1可供選擇的吊裝工藝：整體頂升法安裝、單榀吊裝、整體兩榀吊裝、高空單元散裝。
3.2.2吊裝工藝的選擇
（1）頂升法安裝的優點：焊接、拼裝精度質量高；缺點：費用由頂升及滑移兩部分組成，不經濟，增加了頂升及滑移的工序，速度慢。費用約：22.5萬（含滑移費用）。
（2）單榀吊裝法的優點：吊裝過程易控制就位；缺點：易變形，次梁安裝高空作業多，質量控制難，不安全。費用總計約：15.7萬。
（3）整體兩榀吊裝法的優點：平地拼接質量好，拼裝速度快，兩榀屋架整體吊裝變形小，減小高空作業；缺點：屋架吊裝就位較慢。費用總計約：11.1萬。
（4）高空單元散裝法的優點：屋架安裝就位方便；缺點：需要搭建滿堂紅腳手架及其它固定式起重設備（門式或塔式），起重設備建設周期長（需辦理登記驗收后才能使用），極大制約了工期，措施費用高。費用約：28.2萬（含塔吊費用）。
對四個吊裝工藝的深入分析、對比，考慮工地實際情況，從經濟情況、工期要求、施工安全及施工難易程度控制，兩榀拼裝整體吊裝方法最適合本工程應用。
3 吊裝方案深化設計分析
吊裝方案初步確定后還需對影響吊裝施工成敗的關鍵因素進行深化設計，確保吊裝方案順利實施。一般影響吊裝成敗的關鍵因素有：胎架制作、地面拼裝施工、機械選擇、吊裝流程安排、吊點位置及吊索具驗算。
3.1胎架制作
3.1.1胎架制作本工程的胎體要求為：確保場內易于運輸，2天內制作超過30個可承受5噸荷載的胎架。
3.1.2胎架制作方案設計：統一采購胎架制作材料（鋼管），由鋼結構施工班組2天制作60cm高胎架38個，80cm高胎架6個。為保險起見，胎架制作方案確定前經現場試驗后，胎架每個重約35kg可由兩人合力輕松移動，配合使用墊塊可滿足現場高低不平的地面使用，2天共制作38個，比計劃多8個，完全合乎吊裝要求。
3.2地面拼裝施工
3.2.1地面拼裝施工流程：胎架就位屋面梁分節拼裝一級次梁安裝二級次梁安裝檁條安裝。
3.2.2地面拼裝施工注意事項
（1）胎架可使用墊塊配合就位，必須確保胎架穩固、間距適中，方便焊接。
（2）屋面梁拼裝燒焊前必須確保分節對縫整齊，表面順直后迅速點焊固定。整條屋面梁最終拼接完成，表面順直后方可滿焊，并馬上進行超聲波探傷檢驗。
（3）一、二級次梁及檁條安裝，應嚴格對準原有螺栓孔安裝，嚴禁使用氣割擴孔。
（4）每兩榀屋架拼裝完成后必須馬上清理鋼屋架表面污垢，并及時涂上防腐油漆。
3.3機械選擇
根據本項目鋼結構工程的實際情況，選擇吊機時應根據構件的重量、起吊高度、構件長度、作業半徑要求及吊機的起重參數，選擇合適的吊機進行吊裝，并應盡量使用鋼柱吊裝時的機械設備。
根據構件的重量及吊裝的高度，本方案考慮主要采用以履帶吊為主汽車吊為輔的吊裝設備組合。
3.3.1可選擇吊裝設備型號及吊裝重量控制參數表
